| 附錄A
功率流封閉式齒輪試驗的校驗
（補充件）
A1按試驗機的技術指標進行檢驗。
A2測定試驗齒輪箱的輸入輸出轉矩，并按式（A1）計算試驗齒輪箱的效率：
式中：T1——輸入轉矩的平均值，N·m；
T2——輸出轉矩的平均值，N·m；
u——試驗齒輪副的齒數比。
試驗齒輪的使用系數為：
式中：Tlmax——輸入轉矩的最大值，N·m。
在試驗載荷范圍內，KA值不大于1.08。
A3對于靜態(tài)加載的試驗機，還應測量運轉過程中的卸載情況，試驗機在最高試驗載荷級下連續(xù)運轉，測量和記錄輸入轉矩T1隨時間卸載的情況。當T1的卸載量為該載荷的5%時，測定終止。繪出載荷隨時間變化的卸載曲線。在試驗過程中，可根據卸載曲線確定重新加載的時間間隔，使卸載最不大于試驗所加載荷的3%。
A4轉矩測量儀器測量誤差不大于±1%。
A5準確標定施加載荷，其誤差不大于規(guī)定載荷的±2%。
附錄B
脈動疲勞試驗機主要技術性能及測定
（補充件）
B1試驗機應具有靜、動載荷，加載頻率和循環(huán)次數的顯示或記錄裝置。
B2試驗機的靜態(tài)加載誤差不大于±2%；動態(tài)加載誤差不大于±5%。
B3每組試驗前必須對試驗機的頻率計、計數器及載荷穩(wěn)定度進行測試，并有標定記錄。
B4每組試驗之前必須對試驗機進行靜態(tài)載荷標定。試驗機動的靜態(tài)載荷標定，應使用經計量部門定期校驗合格的測力計并按此測力計出的標準方法進行標定。
附錄C
試驗夾具的技術要求
（補充件）
C1試驗夾具的要求
C1.1試驗夾具應具有足夠的剛度，并能可靠地支承試驗齒輪。
C1.2夾具必須保證載荷作用在輪齒接近齒頂的齒面上，并能確定載荷作用點的準確位置。
C1.3夾具的安裝必須保證施加在輪齒上的載荷作用線與試驗齒輪的基圓相切。
C1.4夾具的安裝必須保證載荷沿齒向均勻分布。
C1.5如采用雙齒加載形式，夾具的安裝必須保證兩受力齒的載荷均衡，其測量值相對誤差不大于5%。
C2試驗夾具的設計
C2.1齒輪彎曲脈動試驗中，無論試驗夾具是采用單齒加載形式（見圖C1），還是雙齒加載形式（見圖C2）都應符合C1的規(guī)定。
C2.2確定載荷力的作用點
C2.2.2對于單齒加載形式，應選上界點E作為載荷作用點則從E點到齒輪中心的向徑RE及E點的壓力角αE就確定了。根據E點公法線長度W，確定支承齒的支承件高度H如圖C3。
H=h1-(W-h2)……………………（C1）
式中：W——過E 點的公法線長度，mm；
h1——試驗齒輪中心線高度，mm；
h2——載荷力作用點E 到試驗齒輪中心的垂直高度，mm。
h2=RE·sinαE……………………（C2）
式中：RE——E點到試驗齒輪中心的向徑，mm；
αE——E點的壓力角，（°）rad。
C2.2.2對于雙齒加載形式，一旦齒輪幾何參數一定，則跨齒數n及E點的位置都是確定的，（見圖C4）。
其計算方法如下：
a.E點所在圓的直徑
dE=db/cosαE…………………………（C3）
式中：db——基圓直徑，mm。
b.E點的壓力角αE按下式計算：
式中：Z——試驗齒輪齒數；
x——試驗齒輪的變位系數；
α——分度圓壓力角，（°）rad；
n——跨齒數。
c.跨齒數n由下式計算：
式中：n——跨齒數，按四舍五入取整；
αa——齒頂壓力角，（°）rad；
應根據E點位置確定上壓頭尺寸L（上壓頭內側距離）、H（上壓頭內側高）。
C2.3設計夾具時應使上壓頭寬度大于齒寬，壓塊硬度應力60～64HRC。
附錄D
R-S-N曲線參數的確定
（補充件）
D1壽命分布函數的擬合與檢驗
本標準推薦采用最小二乘法進行壽命分布的擬合優(yōu)度檢驗，其具體步驟為：
a.由式（4）、（5）、（6）、（7）計算F（NLi），
若按正態(tài)分布擬合時，則擬合公式為：
若按對數正態(tài)分布擬合時，則擬合公式為：
若按二參數威布爾分布擬合時，則擬合公式為：
b.分布函數的線性相關系數應滿足線性相關系數最小值的要求。
當線性相關系數最小值同時滿足兩種以上分布時，應優(yōu)先選用線性相關系數絕對值較大的分布；
c.確定同一組R-S-N曲線的各應力級應選取同一類型分布。
D2 R-S-N曲線參數的確定
D2.1按確定的壽命分布函數計算不同可靠度R的壽命值。
對于正態(tài)分布其計算公式為：
NL=μN+σNφ-1（1-R）………………………………（D4）
對于對數正態(tài)分布，其計算公式為：
NL=exp[μlnN+σlnNφ-1（1-R）]………………………………（D5）
對于二參數威布爾分布，其計算公式為：
D2.2本標準推薦采用下述公式擬合R-S-N曲線：
式中：m——S-N曲線方程的指數；
C——S-N曲線方程的常數。
以各應力級相同可靠度的應力——壽命作為子樣，按公式（D5）用最小二乘法擬合，可以得到一系列不同可靠度的S-N曲線，即R-S-N曲線。
D2.3由于在低應力級下幫壽命越出點，則高可靠度S-N曲線通常會失真，此時應根據相關系數出現異�；驊媒y計學上異常數據的判別方法剔除。以余下的S-N曲線為基礎，選取4～6個壽命級，按D1方法確定定壽命下的極限應力分布，求出各壽命級高可靠度的應力值，確定高可靠度S-N曲線和高可靠度極限應力值。
D3R-S-N曲線斜率的修正
按式（1）或式（2）計算σF時，由于某些參數對靜強度和疲勞強度有不同影響，故應修正R-S-N曲線的斜率。修正后的S-N曲線方程參數為：
式中：Nj、σFj、YδrelTj的下標j表示靜強度時的值，見圖D1。
附錄E
齒輪彎曲疲勞試驗記錄
（參考件）
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試驗項目 |
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試件編號 |
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試驗齒號 |
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損傷齒號 |
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試驗機名稱 |
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加載方式 |
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試驗環(huán)境 |
溫度 |
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濕度 |
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轉矩 |
M |
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載荷 |
Fmax |
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Fmin |
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試驗頻率/轉速 |
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油溫 |
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循環(huán)次數 |
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起止時間 |
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無效試件編號及原因 |
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試驗情況及斷齒形貌 |
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開機時間
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年 月 日 時 分始
年 月 日 時 分止 |
本班開機 |
時 |
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項目累計 |
時 |
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操作試驗員 |
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本機累計 |
時 |
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附加說明：
本標準由中華人民工和國機械電子工業(yè)部提出。
本標準由機械電子工業(yè)部鄭州機械研究所歸口。
本標準由鄭州機械研究所負責起草。
本標準起草人強照智、關焯、談嘉禎、馬世駿。 |
新聞中心
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